МЕТОДИЧЕСКАЯ ДОКУМЕНТАЦИЯ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ

РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО ПРОТИВОДЫМНОЙ ЗАЩИТЕ ПРИ ПОЖАРЕ
(к СНиП 2.04.05-91*)

МДС 41-1.99

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. Разработаны ГПК НИИ СантехНИИпроект.
Авторы - канд. тех. наук Б.В. Баркалов, инженеры В.А. Орлов, Т.И. Садовская.
2. Одобрены Научно-техническим советом ГПК НИИ СантехНИИпроект и рекомендованы к изданию.

ВВЕДЕНИЕ

Настоящие Рекомендации разработаны в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05-91* "Отопление, вентиляция и кондиционирование".
Рекомендациями по противодымной защите людей при пожаре в зданиях следует руководствоваться при проектировании общественных, жилых, производственных, административно-бытовых и складских зданий.
В 1-м разделе Рекомендаций изложена уточненная методика расчета систем дымоудаления из коридоров зданий, разработанная институтом.
При определении потерь давления по массовой скорости, кг/см2, и скоростному давлению, Па, в воздуховодах систем удаления дыма из помещений, в которых непосредственно произошел пожар, необходимо руководствоваться формулами, приведенными в 1-м разделе Рекомендаций.
Во 2-м разделе приведены материалы, разработанные на основании теоретических исследований ВНИИПО МВД России и МНИИТЭП, подтвержденных натурными испытаниями на опытных пожарах в многоэтажных жилых зданиях Москвы.

1. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА КОРИДОРОВ ЗДАНИЙ

1.1. Удаление дыма при пожаре следует проектировать для обеспечения эвакуации людей из помещений здания в начальной стадии пожара, возникшего в одном помещении:
а) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых и производственных зданий в соответствии с требованиями СНиП 2.04.05, 2.08.01, 2.08.02, 2.09.02, 2.09.04 и 2.11.01;
б) из коридоров жилых, общественных, административно-бытовых, производственных зданий высотой более 26,5 м;
в) из коридоров длиной более 15 м, не имеющих естественного освещения световыми проемами в наружных ограждениях (далее - без естественного освещения), производственных зданий категорий А, Б и В с числом этажей 2 и более.
Требование не распространяется на коридор, если для всех помещений, имеющих двери в этот коридор, проектируется непосредственное удаление дыма.
Противодымную защиту многофункциональных зданий и комплексов в Москве следует проектировать в соответствии с МГСН 4.04.
1.2. Удаление дыма из коридоров следует проектировать системами с искусственным побуждением. К одной системе допускается присоединять не более двух дымовых шахт. Дымовые клапаны следует размещать на дымовых шахтах под потолком коридора (Прил. 1 - 6).
Допускается присоединять дымовые клапаны к шахтам на ответвлениях, принимая не более двух ответвлений от каждой шахты на этаже. При расчете системы следует принимать: температуру поступающего дыма - 300 °C, удельный вес дыма - 6 Н/м3, плотность дыма - 0,61 кг/м3.
Радиус действия дымового клапана - 15 м; в одну из сторон допускается принимать 20 м. Длина коридора, обслуживаемого одним дымоприемным устройством, принимается не более 30 м.
1.3. Количество дыма, кг/с, удаляемого из коридоров через дымовые клапаны, следует рассчитывать по формулам:
для жилых зданий

; (1)

для общественных, административно-бытовых и производственных зданий

, (2)

где B - ширина большей створки двери при выходе из коридора или холла на лестничную клетку или наружу, м;
H - высота двери, м; при H < 2 м принимается H = 2 м, при H > 2,5 м принимается H = 2,5 м;
 - коэффициент относительной полноты и продолжительности открывания дверей из коридора на лестничную клетку или наружу; при эвакуации 25 чел. и более через одну дверь принимается равным 1, при эвакуации менее 25 чел. - 0,8.
1.4. Потери давления в открытом дымовом клапане, Па, рассчитывают по формуле

, (3)

где  - коэффициент сопротивления входа в дымовой клапан и в шахту, с коленом 90° принимается равным 2,2, с коленом 45° - 1,32;
 - коэффициент сопротивления в месте присоединения клапана к шахте или ответвления от нее, принимается по справочнику [1];
 - массовая скорость дыма в проходном сечении (F) клапана, кг/(с x м2);

;

массовую скорость дыма в проходном сечении клапана рекомендуется принимать 7 - 10 кг/(с x м2);
 - плотность дыма, при температуре 300 °C принимается 0,61 кг/м3.
1.5. Потери давления на трение и местные сопротивления, Па, определяются по формуле

, (4)

где  - коэффициент, учитывающий содержание в дыме твердых частиц, принимаемый 1,1. Если величина потерь давления на трение  дана в кгс/м2, то при расчетах в Па принимается ;
 - потери давления на трение, кг/м2, по справочнику [1] для эквивалентного диаметра участка воздуховода или шахты, соответствующие величине скоростного давления при массовой скорости дыма или газов на этом участке воздуховода или шахты; допускается принимать по таблице 1 Рекомендаций;
 - коэффициент для шахт и воздуховодов; из бетона - 1,7, из кирпича - 2,1, для шахт со стенками, оштукатуренными по стальной сетке, - 2,7, для стальных воздуховодов - 1,0. Для других материалов коэффициент определяется по табл. 22.11, 22.12 справочника [1];
l - длина шахты или воздуховода, м, включая длину колен, отводов, тройников и др.;
 - массовая скорость дыма в воздуховодах и шахтах, кг/(с x м2);
 - плотность дыма, кг/м3.

Таблица 1

Потери давления на трение в стальных воздуховодах

┌─────────────────┬──────────────────────────────────────────────┐
│   Скоростное    │    Потери давления на трение R  , кгс/м2,    │
│    давление     │                               тр             │
│  в воздуховоде  │на 1 м в воздуховодах поперечным сечением, м2 │
│  или шахте, Па  ├───────────┬───────────┬──────────┬───────────┤
│                 │   0,25    │   0,35    │   0,5    │    0,7    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│        1        │     2     │     3     │    4     │     5     │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       30        │   0,10    │   0,09    │   0,06   │   0,06    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       40        │   0,13    │   0,11    │   0,08   │   0,07    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       50        │   0,16    │   0,14    │   0,10   │   0,09    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       60        │   0,19    │    17     │   0,12   │   0,11    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       70        │   0,22    │   0,19    │   0,17   │   0,12    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       80        │   0,25    │   0,22    │   0,16   │   0,14    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       90        │   0,28    │   0,24    │   0,18   │   0,16    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       100       │   0,31    │   0,27    │   0,20   │   0,17    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       110       │   0,34    │   0,29    │   0,22   │   0,19    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       120       │   0,37    │   0,32    │   0,24   │   0,20    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       130       │   0,39    │   0,34    │   0,26   │   0,21    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       140       │   0,42    │   0,37    │   0,27   │   0,22    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       150       │   0,45    │   0,39    │   0,29   │   0,25    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       160       │   0,48    │   0,41    │   0,31   │   0,26    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       170       │   0,51    │   0,45    │   0,33   │   0,28    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       180       │   0,54    │   0,47    │   0,35   │   0,30    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       190       │   0,57    │   0,49    │   0,37   │   0,31    │
├─────────────────┼───────────┼───────────┼──────────┼───────────┤
│       200       │   0,62    │   0,54    │   0,40   │   0,33    │
└─────────────────┴───────────┴───────────┴──────────┴───────────┘

1.6. Расход воздуха, подсасываемого через неплотности закрытого дымового клапана, кг/с, на 2-м участке определяется по формуле

, (5)

где A - площадь проходного сечения клапана, м2;
P - потери давления при проходе воздуха через неплотности притворов закрытого клапана, Па, принимаются по расчету сопротивления первого участка системы, .
1.7. Количество дыма в устье дымовой шахты с учетом подсоса воздуха через неплотности закрытых клапанов со 2-го по верхний этаж здания, кг/с, определяется в первом приближении по формуле

, (6)

где ,  - количество дыма по формуле (1) или (2) и расход воздуха через закрытый клапан по формуле (5);
N - число этажей в здании, в которых предусматривается удаление дыма.
1.8. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле

, (7)

где  - потери давления на трение, кгс/м2, при среднем скоростном давлении , Па;
 - коэффициент по п. 1.5;
 - высота этажа здания, м;
N - число этажей в здании;

;

 - на 1-м участке;
 - в устье шахты;
;
 - по формуле (3), Па;
 - потери давления на 1-м участке, Па.
Массовую скорость газов в устье шахты рекомендуется принимать не более 15 кг/(с x м2).
1.9. Расход воздуха, кг/с, подсасываемого через закрытый дымовой клапан на верхнем этаже здания при давлении газов в устье шахты , Па, определяется по формуле

, (8)

где A - по п. 1.6,  - по п. 1.8.
1.10. Поступление воздуха в дымовую шахту через закрытые дымовые клапаны и дыма через открытый клапан на 1-м этаже, кг/с, определяется во втором приближении по формуле

, (9)

где ,  - соответственно по п. 1.6 и 1.9;
N - число этажей в здании;
 - количество дыма, кг/с, по п. 1.3.
1.11. Сопротивление участка воздуховода от дымовой шахты до вентилятора - , Па, рассчитывается по формуле (4) при расходе .
1.12. Потери давления системы на всасывании, Па, до вентилятора (отрицательное статическое давление) определяются по формуле

, (10)

где  - по формуле (7) и  - по п. 1.5.
1.13. Подсосы воздуха через неплотности воздуховодов, кг/с, определяются при давлении  и по табл. 2 Рекомендаций

, (11)

где ,  - удельный расход воздуха , кг/(с x м2) на 1 м2 внутренней поверхности воздуховода (табл. 2);

; ,

,  - периметры участков отсасывающей сети воздуховодов по внутреннему сечению, м;
,  - длина участков сети воздуховодов, м;
K - коэффициент для прямоугольных воздуховодов, равен 1,1.

Таблица 2

Удельный расход воздуха на 1 м2 внутренней поверхности
воздуховода , кг/(с x м2)

Класс   
воздуховода	Отрицательное статическое давление в месте     
присоединения воздуховода к вентилятору, Па    	
	200	400	600 	800 	1000	1200	1400	1600	1800	2000	2200	
П          	0,4	0,6	0,8 	1,0 	1,2 	1,3 	1,5 	1,6 	1,8 	1,9 	2,0 	
Н          	1,2	1,9	2,5 	3,1 	3,6 	4,0 	4,5 	4,8 	5,4 	5,7 	6,0 	

1.14. Общий расход газов до вентилятора, кг/с,

. (12)

1.15. Потери давления в сети до вентилятора , Па, с учетом подсасываемого воздуха через неплотности воздуховодов определяются по формуле

. (13)

1.16. Плотность смеси воздуха и газов перед вентилятором, кг/м3, рассчитывается по формуле

, (14)

а температура смеси газов .
1.17. Рекомендуется применять вентилятор с положением кожуха 270° и отдельно стоящую выхлопную трубу. При наличии избыточного давления вентилятора против требуемого по расчету рекомендуется установка конфузора на выхлопной трубе. Из поддона выхлопной трубы предусматривается отвод конденсирующейся влаги и влаги, попадающей при дождях. Зонт над выхлопной трубой не устраивается.
1.18. Потери давления в выхлопной трубе  рассчитываются по п. 1.5 и суммируются с потерями на всасывании, Па, для определения общих потерь давления в сети

. (15)

1.19. Определяется естественное давление газов при общей высоте шахты  и выхлопной трубы , Па,

, (16)

где  - плотность дымовых газов, при удалении из коридоров принимать 0,61 кг/м3;
 - плотность дымовых газов, удаляемых из здания, кг/м3;
 - удельный вес наружного воздуха в теплый период года по параметрам Б, Н/м3, рассчитывается по формуле ; здесь  - температура наружного воздуха.
1.20. Потери давления в сети дымоудаления с учетом естественного давления газов, Па, определяются по формуле

, (17)

где  - по п. 1.18,  - по п. 1.19.
1.21. Вентилятор для удаления газов выбирается по условным потерям давления , Па, приведенным к плотности стандартного воздуха, и по суммарному расходу дымовых газов , м3/ч, на выходе из вентилятора.  и  определяются по формулам:

; (18)

. (19)

По окончании расчета следует уточнить требуемое давление вентилятора для удаления дыма при возникновении пожара на верхнем этаже здания без учета естественного давления.
1.22. Для производственных, общественных и административно-бытовых зданий дымовые шахты и воздуховоды следует, как правило, выполнять класса "П" (плотные) из стальных листов на сварке сплошным швом; дымовые шахты допускается выполнять из строительных материалов, плотность их должна быть не ниже класса "Н" (нормальные) по СНиП 2.04.05-91*.
1.23. Для удаления дыма следует предусматривать установку радиальных вентиляторов, включая радиальные крышные вентиляторы. Выброс дыма в атмосферу необходимо выполнять через трубы без зонтов на высоте не менее 2 м от кровли из горючих и трудногорючих материалов.
Допускается выброс дыма на меньшей высоте с защитой кровли негорючими материалами на расстоянии не менее 2 м от края выбросного отверстия. Перед вентилятором, как правило, следует предусматривать установку обратных клапанов.
1.24. Вентиляторы систем вытяжной противодымной вентиляции следует размещать в отдельных помещениях от других систем.
Ограждающие конструкции помещения должны иметь противопожарные перегородки с пределом огнестойкости 0,75 ч.
Допускается размещение вентиляторов вытяжных противодымных систем на кровле и снаружи здания, кроме районов с расчетной температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б). Вентиляторы, установленные снаружи, должны быть защищены от посторонних лиц сетчатыми ограждениями.
Пример 1. Рассчитать противодымную защиту коридоров 17-этажного жилого дома в г. Иванове.
Исходные данные:
Температура наружного воздуха в теплый период года 27 °C (параметры Б). Дверь для выхода на лестничную клетку имеет ширину 0,9 м, высоту 2,2 м. Высота этажа 2,8 м, шахта дымоудаления выполнена из бетона.
Решение:
1. Определяем расход дыма по формуле (1)

.

2. Принимаем дымовой клапан КДМ-2 (Прил. 2) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,35 м2 и шахту размером 800 x 500 мм. Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт)  и в шахте

.

3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

,

где .
4. Потери давления на трение на 1-м участке шахты из бетона при  и скоростном давлении  рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

,

где .
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

;

.

6. Количество газов в устье дымовой шахты определяем по расходу дыма при равномерном подсосе воздуха через 16 закрытых дымовых клапанов в первом приближении по формуле (6)

.

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

,

где  по табл. 1 при скоростном давлении 55 Па;
 по п. 1.5;
;
 на 1-м участке;
 в устье шахты;
;
;
.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 17-м этаже при  определяем по формуле (8)

.

9. Подсос воздуха в шахту через 16 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже  определяем по формуле (9) (второе приближение принимается за окончательный результат)

.

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод сечением 600 x 600 мм, длиной 7 м с двумя отводами. При этом потери давления составляют:

при скоростном давлении в воздуховоде  и .
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

.

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей части сети при разрежении перед вентилятором 451 Па по формуле (11)

,

где 0,0021 кг/(с x м2) - по табл. 2 для шахты из бетона;
0,00065 кг/(с x м2) - по табл. 2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12)

.

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов определяем по формуле (13)

.

15. Плотность газов перед вентилятором рассчитываем по формуле (14)

.

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:
T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 192 °C.
16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой длиной 5 м диаметром 710 мм (сечением 0,4 м2). Массовая скорость выхлопа газов через дымовую трубу  и скоростное давление составит .
Потери давления на выхлопе по формуле (4) равны:

.

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

.

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 45 м и трубы 5 м при удельном весе наружного воздуха в теплый период года  и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

.

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

.

20. Напор вентилятора по условным потерям давления определяем по формуле (18)

.

21. Производительность вентилятора по формуле (19) равна:

.

Пример 2. Рассчитать противодымную защиту коридоров 20-этажного общественного здания в Москве.
Исходные данные:
Коридор длиной 30 м с двумя входами на лестничные клетки через двери высотой 2,2 м шириной 0,9 м. Высота этажа 3,6 м. Расчетная температура наружного воздуха в теплый период года 28,5 °C (параметры Б).
Решение:
1. Определяем расход дыма при пожаре по формуле (2) при одной открытой двери на лестничную клетку, считая, что выход из второй двери невозможен по условиям пожара. Коэффициент 

.

2. К установке на каждом этаже коридора под потолком принимаем дымовой клапан КПК-1 (Прил. 3) размером 800 x 500 мм с проходным сечением 0,4 м2 и дымовую шахту из листовой стали 800 x 600 мм .
Массовая скорость дыма в клапане на 1-м участке (клапан открыт) равна:

,

массовая скорость дыма в шахте .
3. Определяем потери давления в дымовом клапане на 1-м этаже по формуле (3)

,

где .
4. Потери на трение на 1-м участке шахты из листовой стали при  и скоростном давлении  рассчитаны по табл. 1 и формуле (4)

,

где .
5. Определяем подсос воздуха через неплотности закрытого дымового клапана на 2-м этаже здания по формуле (5) при отрицательном давлении

;

.

6. Расход газов в устье дымовой шахты в первом приближении определяем по расходу дыма и при равномерном подсосе воздуха через 19 закрытых дымовых клапанов по формуле (6)

.

7. Потери давления в дымовой шахте, Па, при расходе газов в устье шахты , кг/с, определяем при среднем скоростном давлении в шахте по формуле (7)

,

где  по табл. 1 при скоростном давлении 63 Па;
 по п. 1.5;
;
;
;
;
.
8. Подсос воздуха через закрытый дымовой клапан на 20-м этаже при  определяем по формуле (8)

.

9. Подсос воздуха в шахту через 19 закрытых клапанов и дыма через открытый клапан на 1-м этаже  определяем по формуле (9)

.

10. Для присоединения шахты к вентилятору принят воздуховод диаметром 800 мм, длиной 5 м с одним отводом под 90°. При этом потери давления по формуле (4) составят:

,

при скоростном давлении в воздуховоде
 и .
11. Определяем потери давления системы на всасывании по формуле (10)

.

12. Определяем подсосы воздуха через неплотности всасывающей сети при разряжении перед вентилятором 432 Па по формуле (11)

,

где 0,0006 кг/(с x м2) по табл. 2 для стального воздуховода.
13. Общий расход смеси воздуха и дыма перед вентилятором по формуле (12) равен:

.

14. Потери давления на всасывании с учетом подсоса воздуха через неплотности воздуховодов по формуле (13) равны:

.

15. Плотность газов перед вентилятором по формуле (14) равна:

.

Температура газов перед вентилятором по п. 1.16 равна:

T = (353 - 273 x 0,76)/0,76 = 191 °C.

16. Для удаления газов наружу принимается радиальный вентилятор с положением кожуха 270°, соединенный диффузором с дымовой трубой диаметром 800 мм, длиной 5 м. Массовая скорость выброса газов через дымовую трубу  и скоростное давление составит .
Потери давления на выхлопе по формуле (4)

.

17. Суммарные потери давления в сети по формуле (15) равны:

.

18. Естественное давление газов при высоте дымовой шахты 70 м и выхлопной трубы 5 м, при удельном весе наружного воздуха в теплый период года в Москве  и плотности удаляемого газа 0,76 кг/м3 определяем по формуле (16)

.

19. Потери давления в системе с учетом естественного давления газов определяем по формуле (17)

.

20. Напор вентилятора по условным потерям давления по формуле (18) равен:

.

21. Производительность вентилятора по формуле (19)

.

Дымовые клапаны рекомендуется выбирать по Прил. 1 - 6.

2. ПРОТИВОДЫМНАЯ ЗАЩИТА ЛИФТОВЫХ ШАХТ,
ЛЕСТНИЧНЫХ КЛЕТОК И ТАМБУР-ШЛЮЗОВ

2.1. Для защиты людей от дыма при пожаре следует, согласно п. 5.15 СНиП 2.04.05, проектировать подачу наружного воздуха:
а) в лифтовые шахты при отсутствии у выхода из них тамбур-шлюзов в зданиях с незадымляемыми лестничными клетками всех типов;
б) в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа;
в) в тамбур-шлюзы при незадымляемых лестничных клетках 3-го типа;
г) в тамбур-шлюзы перед лифтами в подвальном этаже общественных, административно-бытовых и производственных зданий;
д) в тамбур-шлюзы перед лестницами в подвальных этажах с помещениями категории В.
2.2. При расчете противодымной защиты согласно п. 5.17 СНиП 2.04.05 следует принимать:
а) температуру наружного воздуха и скорость ветра для холодного периода года (параметры Б); если скорость ветра в теплый период года больше, чем в холодный, расчеты должны быть проверены на теплый период года (параметры Б). Скорость ветра в холодный и теплый периоды года следует принимать не более 5 м/с; большие скорости допустимо принимать при обосновании;
б) направление ветра на фасад, противоположный эвакуационному выходу из здания;
в) избыточное давление в шахтах лифтов, в незадымляемых лестничных клетках 2-го типа и тамбур-шлюзах - по отношению к давлению наружного воздуха на наветренной стороне здания - не менее 20 Па;
г) давление на закрытые двери на путях эвакуации - не более 150 Па;
д) площадь одной большей створки при двустворчатых дверях;
е) кабины лифтов, находящиеся на нижнем этаже, с открытыми дверями.
2.3. Для противодымной защиты согласно п. 5.18 СНиП 2.04.05 следует предусматривать:
а) установку радиальных или осевых вентиляторов в отдельных помещениях от вентиляторов другого назначения с противопожарными перегородками, имеющими предел огнестойкости 0,75 ч. Допускается размещать вентиляторы на кровле и снаружи зданий, кроме районов с температурой наружного воздуха минус 40 °C и ниже (параметры Б) с ограждением для защиты от доступа посторонних лиц;
б) воздуховоды из негорючих материалов с пределом огнестойкости 0,5 ч;
в) установку обратного клапана у вентилятора;
г) приемные отверстия для наружного воздуха, размещаемые на расстоянии не менее 5 м от выбросов дыма.
2.4. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "А"
Приточная противодымная вентиляция узла "А" проектируется для лифтовой шахты согласно п. 2.1, а настоящих Рекомендаций.
Люди эвакуируются из здания по лестничной клетке 1-го типа через наружную зону. Наружный воздух подается только в лифтовую шахту.
2.4.1. Давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже следует определять по формуле, Па,

, (20)

где  - дано для других планировок;
V - расчетная скорость ветра для холодного периода года (параметры Б) по п. 2.2, а;
 - плотность наружного воздуха, кг/м3, при расчетной температуре наружного воздуха (параметры Б) по СНиП 2.04.05.
2.4.2. Расход наружного воздуха, кг/ч, подаваемого в лифтовую шахту, следует определять по формуле

, (21)

где  - расход наружного воздуха, кг/ч, при открытых дверях лифтовых шахт на первом этаже и открытой двери на выходе из здания.
При Z-образном тамбуре на входных дверях здания при ширине створки 0,6 м <*>:

 - при 2 лифтах; (22)

 - при 3 лифтах. (23)

--------------------------------
<*> При ширине створки более 0,6 м расход воздуха следует умножить на 1,67B (B - ширина створки двери).

При прямом тамбуре и ширине створки дверей 0,6 м:

 - при 2 лифтах; (24)

 - при 3 лифтах; (25)

 - средний расход воздуха, кг/ч, поступающий в здание из лифтовых шахт на каждом этаже со 2-го по верхний

; (26)

 - давление воздуха в шахте лифта на 1-м этаже, Па, по формуле (20);
N - число этажей в здании;
n - среднее число дверей на одном этаже для выхода в коридор.
2.4.3. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, Па, определяется по формуле

, (27)

где  - потери давления в системе вентиляции от точки приема наружного воздуха до входа воздуха в лифтовую шахту, Па;
h - высота этажа в здании, м;
 - разность удельных весов наружного воздуха и воздуха в лифтовой шахте, Н/м3, принимается в зависимости от температуры наружного воздуха  по табл. 3.

Таблица 3

Разность удельных весов воздуха, Н/м3,
для лестничных клеток и лифтовых шахт

┌─────────────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬───────┬──────┐
│t , °C           │  -45  │  -35  │  -25  │  -15  │  -10  │  -5  │
│ н               │       │       │       │       │       │      │
├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│гамма  - гамма   │  1,7  │  1,5  │  1,1  │ 0,85  │  0,7  │ 0,56 │
│     н        ш  │       │       │       │       │       │      │
├─────────────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼──────┤
│t , °C           │  -16  │ -7,5  │  -4   │ -2,5  │  +4   │  +8  │
│ ш               │       │       │       │       │       │      │
└─────────────────┴───────┴───────┴───────┴───────┴───────┴──────┘

 - температура воздуха в лестничной клетке и лифтовой шахте.
Пример 3. Планировка А. Определить расход наружного воздуха, подаваемого в лифтовые шахты 16-этажного жилого дома (рис. 1 и 2, а). В секции 2 лифта. На каждом этаже в коридор выходят 8 дверей. Расчетная температура воздуха минус 30 °C, скорость ветра 5 м/с, высота этажа 3 м, на выходе из здания прямой тамбур, ширина створки дверей 0,7 м.
Решение:
1. Определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже по формуле (20)

;

.

2. Находим расход наружного воздуха, выходящего через открытые двери лифтов и здания, по формуле (24)

.

3. Определяем средний расход воздуха на каждом этаже по формуле (26)

.

4. Расход воздуха, подаваемого в лифтовые шахты, определяем по формуле (21)

.

5. Определяем необходимое давление вентилятора для подачи наружного воздуха в лифтовые шахты по формуле (27)

.

2.5. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла "Б"
Приточную противодымную вентиляцию узла Б следует проектировать с подачей общего расхода наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.5.1. Общий расход воздуха, кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа  и в лифтовую шахту , следует определять по формуле

, (28)

где  - средний расход наружного воздуха, выходящего через неплотности лифтовой шахты со 2-го по верхний этаж включительно, определяемый по рис. 3 в зависимости от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже, , температуры наружного воздуха и этажности здания;
 - расход воздуха, выходящего через открытую входную дверь из здания, кг/ч, определяют по формулам:

при прямом тамбуре: ; (29)

при Z-образном тамбуре: ; (30)

 - расход дыма, кг/ч, удаляемого вытяжной противодымной вентиляцией из этажа пожара, определяемый по разделу 1 Рекомендаций;
A - площадь входных дверей в здание, м2;
 - давление воздуха в вестибюле, находят по формуле (20), Па.
2.5.2. Разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте  на уровне верхнего этажа зависит от принятого способа подачи воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту:
а) при подаче общего расхода воздуха в лестничную клетку, с отводом части его в лифтовую шахту, разность давлений рекомендуется принимать 60 - 150 Па (рис. 2, б, пример 4);
б) при независимой подаче воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту разность давлений  рекомендуется принимать от 90 до минус 20 Па (рис. 2, в, пример 5).
2.5.3. Давление воздуха, Па, в лифтовой шахте на уровне 1-го этажа для однозонной лестничной клетки следует определять по формулам:

при 2-х лифтах: ; (31)

при 3-х лифтах: ; (32)

при 4-х лифтах: . (33)

2.5.4. Расход воздуха, который необходим для создания подпора в лестничной клетке, , кг/ч, определяется по рис. 4.
2.5.5. Расход воздуха для лифтовой шахты , кг/ч, определяем по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

.

2.5.6. Давление воздуха, Па, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лестничную клетку 2-го типа, следует определять по формуле

, (34)

где  - определяется по формуле (27);
 - по п. 2.5.2.
Пример 4. Планировка Б. 17-этажный жилой дом с незадымляемой лестничной клеткой 2-го типа. В секции дома 2 лифта и 4 квартиры на каждом этаже. Температура наружного воздуха -25 °C, скорость ветра в холодный период года 5 м/с (параметры Б). Воздух подается в лестничную клетку и из нее часть воздуха отводится в лифтовую шахту (рис. 1 и 2, б).
Решение:
1. Определяем давление воздуха в вестибюле по формуле (20)

.

2. По п. 2.5.2 принимаем разность давлений в лестничной клетке и лифтовой шахте .
3. По формуле (31) определяем давление воздуха на 1-м этаже в лифтовой шахте

.

По рис. 3, б при ,  и 4 квартирах на этаже находим средний расход воздуха через неплотности лифтовой шахты и закрытые двери лифтов .
4. По формуле (30) при Z-образном тамбуре с дверями площадью A = 1 x 2,2 = 2,2 м2 определяем расход воздуха через открытую входную дверь здания

.

5. По формуле (28) находим общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку:

.

Расход воздуха, компенсирующий расход дыма на этаже пожара, принимаем по примеру 1 раздела 1 Рекомендаций: .
6. По рис. 4, б при  и  находим расход наружного воздуха, необходимый для создания подпора в лестничной клетке

.

Расход воздуха, который необходимо пропустить из лестничной клетки в лифтовую шахту, определяем по разности полученных расходов

.

7. Давление, создаваемое вентилятором для подачи воздуха в лестничную клетку, определяем по формуле (34) с учетом потери давления в воздуховодах :

.

Вентилятор следует выбирать по аэродинамической характеристике при стандартной температуре транспортируемого воздуха 20 °C и .
Пример 5. Планировка Б. Рассчитать приточную противодымную вентиляцию с независимой подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту по условиям примера 4 (рис. 1 и 2, в).
Решение:
1. При  и принятой согласно п. 2.5.2, б разности давлений  определяем по формуле (31) .
2. По рис. 3, б при  и 4 дверях (квартирах) на каждом этаже находим .
3. Определяем суммарный расход воздуха по формуле (28), см. п. 5 примера 4

.

4. По рис. 4, б при  и  находим расход воздуха в лестничную клетку .
5. Расход воздуха, который необходимо подать непосредственно в лифтовую шахту, равен:

.

6. Давление, создаваемое вентилятором, подающим воздух в лифтовую шахту, определяем по формулам (27) и (31), Па,

.

7. Полное давление вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, определяем по формуле (34), Па,

.

2.6. Приточная противодымная вентиляция лестнично-лифтового узла В
Приточная противодымная вентиляция узла В с отдельными выходами из коридора на лестничную клетку и лифтовой холл проектируется с раздельной подачей наружного воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту.
2.6.1. Давление воздуха , Па, в лифтовой шахте на первом этаже в зданиях 11 этажей и более определяем по формулам:

при 2 лифтах: ; (35)

при 3 лифтах: ; (36)

при 4 лифтах: , (37)

где  - давление в вестибюле по формуле (20);
 - по п. 2.5.2 при соблюдении максимальной разности давлений, указанной в табл. 4.

Таблица 4

Максимальная разность давлений  для планировки В

┌────────────┬───────┬─────────┬─────────────────────────────────┐
│Число этажей│ Число │  Число  │Дельта P    при давлении воздуха │
│  в здании  │лифтов │ дверей  │        к.ш                      │
│            │       │на этаже │      в вестибюле P   , Па       │
│            │       │         │                   вес           │
│            │       │         ├────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┤
│            │       │         │ 20 │ 40  │ 60  │ 80  │ 100 │120 │
├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤
│  10 - 14   │   2   │    8    │152 │ 133 │ 110 │ 95  │ 75  │ 57 │
│            │   2   │   16    │128 │ 100 │ 70  │ 40  │ 12  │-17 │
├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤
│  15 - 20   │   2   │    8    │140 │ 125 │ 110 │ 95  │ 68  │ 40 │
│            │   3   │   16    │105 │ 90  │ 70  │ 50  │ 30  │ 10 │
├────────────┼───────┼─────────┼────┼─────┼─────┼─────┼─────┼────┤
│  21 - 27   │   4   │    8    │123 │ 110 │ 98  │ 85  │ 72  │ 59 │
└────────────┴───────┴─────────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┘

Полное давление вентилятора, подающего воздух в лифтовые шахты, определяется по формуле (27), а для вентилятора, подающего воздух в лестничную клетку, - по формуле (34). Общий расход воздуха , кг/ч, подаваемый в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа и в лифтовые шахты, определяется по формуле (28).  определяется по рис. 5 в зависимости от давления в лифтовой шахте на первом этаже . При этом расход воздуха для подачи в лестничную клетку определяется по рис. 6, в лифтовую шахту - по разности между общим расходом и расходом в лестничную клетку

.

2.6.2. В том случае, когда лестничная клетка разделена на две зоны с внутренним переходом между зонами, расчет подпора в лестничную клетку и лифтовую шахту рекомендуется выполнять нижеследующим методом. Давление в лифтовой шахте на первом этаже определяется по формуле, Па,

, (38)

где A, B, C - коэффициенты по табл. 5;
 - давление воздуха в вестибюле по формуле (20);
 - разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне верхнего этажа лестничной клетки или "рассечки" (рис. 2 г, д, е, ж)

. (39)

Таблица 5

Коэффициенты для определения давления , Па,
при планировке В

Число  
этажей  
в зоне  	Коэффициенты A, B, C в формуле (19) при числе лифтов      	
	2          	3         	4          	
	A  	B   	C  	A   	B   	C  	A  	B   	C  	
5     	10,0 	1,6  	0,6 	7,5  	1,52 	0,65 	5  	1,44  	0,7 	
7     	12,5 	1,72 	0,47 	8,5  	1,58 	0,5 	5  	1,44  	0,52 	
9     	15,0 	1,84 	0,33 	10,0 	1,64 	0,35 	5  	1,44  	0,35 	
11 и более	25,0 	1,9  	0,22 	15,0 	1,7  	0,2 	5  	1,44  	0,18 	

При числе этажей в нижней зоне лестничной клетки более 10 разность давлений  не должна превышать предельные значения, указанные в табл. 4.
Общий расход воздуха, поступающий в лестничную клетку и лифтовую шахту нижней зоны здания, определяется по формуле (28).
Средний расход  на каждом этаже со второго по верхний для нижней зоны здания определяется по табл. 6.

Таблица 6

Средний расход воздуха на каждый этаж
нижней зоны здания со второго по верхний , кг/ч,
при планировке В

┌─────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────┐
│Дельта P   , Па, на "уровне рассечки"│  Значение G  , кг/ч, при P  , Па  │
│        к.ш                          │            ср             ш1      │
│                                     ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┤
│                                     │ 30  │ 60  │ 90  │ 120 │ 150 │ 180 │
├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│                 150                 │1910 │2165 │2400 │ 2640│2900 │3140 │
├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│                 45                  │1890 │2100 │2330 │ 2580│2720 │2920 │
├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│                 25                  │1820 │2070 │2300 │ 2560│2700 │2900 │
├─────────────────────────────────────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┤
│                -20                  │1560 │1800 │2070 │ 2320│2570 │1860 │
└─────────────────────────────────────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┘

Расход воздуха для подачи в нижнюю зону лестничной клетки , кг/ч, определяется по рис. 7. Для подачи в лифтовую шахту , кг/ч, - по формуле

. (40)

Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки ("уровень рассечки") определяется по формуле

, (41)

где  - по формуле (38);
 - по п. 2.5.2, б;
 - число этажей в зоне и высота этажа;
 - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, принимается по табл. 3.
Давление воздуха в верхней части верхней зоны лестничной клетки определяют по формуле

. (42)

По давлению  и давлению в лифтовой шахте , рассчитанному по формуле (38), определяют расход воздуха для верхней зоны лестничной клетки, кг/ч, по формуле

. (43)

По рис. 8 определяют средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж верхней зоны здания.
Расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты определяют по формуле

. (44)

Общий расход воздуха, подаваемый в лифтовые шахты, определяют по формуле

. (45)

Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, определяют по формуле

. (46)

Полное давление вентилятора, Па, определяют по формулам:
а) для шахт лифтов

; (47)

б) для верхней зоны лестничной клетки

; (48)

в) для нижней зоны лестничной клетки

; (49)

где  - потери в сети воздуховодов обвязки вентилятора, Па;
N - число этажей в здании;
 - число этажей в нижней зоне здания;
H - высота этажа, м;
 - разность удельных весов наружного и внутреннего воздуха, Н/ м3, определяется по табл. 3;
 - давление воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже, Па.
Расчет приточной противодымной вентиляции лестнично-лифтового узла Г аналогичен расчету узла В.
Пример 6. Планировка В. Рассчитать подачу воздуха в лестничную клетку и лифтовую шахту 18-этажного административного здания.
Лестничная клетка имеет рассечку между девятым и десятым этажами с внутренним переходом из одной зоны в другую, рис. 2, г - 2, ж.
В здании 3 лифта, число дверей на этаже - 16, высота этажа 3,3 м. Расход дыма, удаляемого из этажа пожара, . Климатические характеристики местности: , скорость ветра 5 м/с.
Решение:
1. Находим давление в вестибюле по формуле (20)

.

2. Расход воздуха через входную дверь площадью 2,2 м2 при Z-образном тамбуре определяем по формуле (30)

.

3. Принимаем разность давлений между лестничной клеткой и лифтовой шахтой на уровне рассечки:  и по формуле (38) и табл. 6 определяем давление в лифтовой шахте на 1-м этаже

.

4. По давлению в лифтовой шахте на 1-м этаже  и разности давлений с лестничной клеткой на уровне рассечки  по табл. 6 находим средний расход воздуха на каждый этаж нижней зоны здания со 2-го по 9-й этаж: .
5. Общий расход воздуха для нижней зоны здания определяем по формуле (28)

.

6. По рис. 7 определяем расход воздуха, который нужно подать в нижнюю часть лестничной клетки до рассечки, при разности давлений  и давлении в шахте  путем интерполяции для  находим .
7. Давление воздуха в верхней части нижней зоны лестничной клетки "уровень рассечки" определяем по формуле (41)

.

8. Расход воздуха, который должен поступить в здание через нижнюю часть лифтовой шахты, определяем по формуле (40)

.

9. Находим давление в верхней части верхней зоны лестничной клетки по формуле (42)

.

10. По формуле (43) находим расход воздуха в верхнюю зону лестничной клетки

.

11. По рис. 8 определяем средний расход воздуха на каждый этаж верхней зоны здания, при давлении в лифтовой шахте  и давлении  .
12. По формуле (44) определяем расход воздуха для верхней зоны лифтовой шахты

.

13. Общий расход воздуха, подаваемый в здание через лифтовые шахты, определяем по формуле (45)

.

14. Общий расход воздуха, подаваемого в лестничную клетку, находим по формуле (46)

.

15. Полное давление воздуха, которое должен обеспечить вентилятор:
а) для шахты лифтов

;

б) для верхней зоны лестничной клетки

;

в) для нижней зоны лестничной клетки

.

2.7. Противодымная защита тамбур-шлюзов
2.7.1. Приточный воздух подается в тамбур-шлюзы при входе в незадымляемую лестничную клетку 3-го типа.
2.7.2. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз лестничной клетки 3-го типа на этаже пожара следует определять из расчета подачи 4700 м3/ч или 5640 кг/ч на 1 м2 площади открытой створки двери тамбур-шлюза.
2.7.3. Расход наружного воздуха, кг/ч, в тамбур-шлюзы закрытыми дверями остальных этажей следует рассчитывать по формуле

, (50)

где  - площадь, м2, неплотностей и щелей в притворах дверей тамбур-шлюзов, м2;
V - скорость ветра, м/с, наружного воздуха в холодный период года при параметрах Б, но не более 5 м/с;
 - плотность наружного воздуха, кг/м3, в холодный период года при параметрах Б;
N - число этажей лестничной клетки.
2.7.4. Следует рассчитать расход воздуха через неплотности закрытых клапанов на всех этажах здания, кроме этажа пожара, по формуле (5) раздела 1 Рекомендаций при среднем избыточном давлении в подающем воздуховоде и через неплотности воздуховодов по табл. 2. Если расход воздуха через неплотности закрытых клапанов меньше требуемого для тамбур-шлюзов по формуле (50), то его следует обеспечить неполным закрытием клапанов или другими способами при наладке системы.
Подачу наружного воздуха во время пожара в тамбур-шлюзы перед лестничными клетками 3-го типа рекомендуется предусматривать от специального вентилятора, нагнетающего воздух в вертикальную шахту с установленными на каждом этаже автоматическими клапанами, открываемыми по сигналу дымового датчика, размещенного в коридоре. В качестве приточного клапана рекомендуется использовать дымовой клапан.
Производительность приточной системы, м3/ч, лестничной клетки 3-го типа определяется как сумма расхода воздуха, подаваемого в тамбур-шлюз на этаже пожара, расхода воздуха в остальные тамбур-шлюзы с закрытыми клапанами по формуле (50) и утечки воздуха через неплотности воздуховодов.
2.7.5. Приток наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лестницей в подвальном помещений категорий В следует рассчитывать при одной открытой двери из тамбур-шлюза в подвальный этаж при расходе воздуха 4700 м3/ч на 1 м2 площади двери.
2.7.6. Расход наружного воздуха в тамбур-шлюз перед лифтовой шахтой в подвальных этажах следует рассчитывать при закрытых дверях по формуле (50).
Пример 7. Определить расход воздуха для подачи в тамбур-шлюз (двери закрыты), расположенный перед лифтовой шахтой в подвальном этаже.
Тамбур-шлюз имеет на входе дверь размером 1 x 2 = 2 м2 и дверь в лифтовую шахту размером 0,8 x 2 = 1,6 м2. Притворы имеют щели шириной 2 мм, общей площадью [(1 + 2) x 2 + (0,8 + 2) x 2] x 0,002 = 0,0232 м2. Расчетная температура воздуха -25 °C, плотность воздуха 353/273 - 25 = 1,423 кг/м3. Скорость ветра 5 м/с.
Расход определяем по формуле (50)

.

Рис. 1. Планировки А, Б, В и Г лестнично-лифтовых узлов

1 - лестница в незадымляемой лестничной клетке
1-го типа с переходом через наружную зону; 2 - лестница
в незадымляемой лестничной клетке 2-го типа; 3 - лифтовой
холл; 4 - коридор; 5 - принимаемая в расчет открытая дверь
на этаже пожара; 6 - шахта дымоудаления; 7 - дверь, закрытая
при пожаре; 8 - типовой этаж; 9 - первый этаж; 10 - лифтовая
шахта; 11 - лифт; 12 - дверь для выхода из здания

Рис. 2. Принципиальные схемы подачи наружного воздуха
в незадымляемые лестничные клетки 2-го типа
и лифтовые шахты

а - в лифтовую шахту при незадымляемой лестничной клетке
1-го типа; б - в незадымляемую лестничную клетку 2-го типа,
с пропуском части воздуха в лифтовую шахту;
в - в незадымляемую лестничную клетку и лифтовую шахту
отдельными системами; г, д, е, ж - в незадымляемые
лестничные клетки 2-го типа с рассечками;
1 - лифтовая шахта; 2 - лестничная клетка; 3 - вентилятор;
4 - вентиляционный канал; 5 - рассечка; 6 - вестибюль

Рис. 3. Средний расход воздуха , кг/ч, на каждый этаж
со 2-го по верхний в зависимости от давления воздуха
в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па, числа дверей на этаже
и температуры наружного воздуха в холодный период года
(параметры Б) для 1 - 14-этажного (а),
для 15 - 20-этажного (б)
и 21 - 27-этажного (в) здания

┌──────────────────┬────┬────┬────┬────┬────┬───┬───┬────┬───┬─────────────┐
│Номер кривой      │ 1  │ 2  │ 3  │ 4  │ 5  │ 6 │ 7 │ 8  │ 9 │Для рис. 3, а│
├──────────────────┼────┴────┴────┼────┴────┴───┼───┴────┴───┤и 3, б       │
│Число дверей      │      16      │      8      │     4      │             │
├──────────────────┼────┬────┬────┼────┬────┬───┼───┬────┬───┤             │
│Температура, °C   │-45 │-25 │ -5 │-45 │-25 │-5 │-45│-25 │-5 │             │
├──────────────────┼────┴─┬──┴────┼────┴─┬──┴───┼───┴─┬──┴───┼─────────────┤
│Номер кривой      │  10  │  11   │  12  │  13  │ 14  │  15  │Для рис. 3, в│
├──────────────────┼──────┴───────┴──────┼──────┴─────┴──────┤             │
│Число дверей      │          8          │         4         │             │
├──────────────────┼──────┬───────┬──────┼──────┬─────┬──────┤             │
│Температура, °C   │ -45  │  -25  │  -5  │ -45  │ -25 │  -5  │             │
└──────────────────┴──────┴───────┴──────┴──────┴─────┴──────┴─────────────┘

Рис. 4. Планировка Б. Расход воздуха , кг/ч, для
незадымляемой лестничной клетки 2-го типа в зависимости
от разности давлений между лестничной клеткой и лифтовой
шахтой , Па, на верхнем этаже и от давления
в лифтовой шахте на 1-м этаже , Па

┌────────────────┬────────────────────────────────────────────────────────┐
│      Число     │ Номер кривой, соответствующий давлению в лифтовой шахте│
│                │                   на 1-м этаже P  , Па                 │
│                │                                 ш1                     │
├─────────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬──┤
│ этажей  │лифтов│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │14│15│
├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼──┤
│10 - 14, │   2  │240│180│120│60 │   │   │  │   │   │   │   │   │   │  │  │
│рис. 4, а├──────┼───┼───┼───┼───┤   │   │  │   │   │   │   │   │   │  │  │
│         │   3  │   │   │   │   │180│130│80│30 │   │   │   │   │   │  │  │
├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤   │   │   │   │   │  │  │
│15 - 20, │   2  │240│180│120│60 │   │   │  │   │   │   │   │   │   │  │  │
│рис. 4, б├──────┼───┼───┼───┼───┤   │   │  │   │   │   │   │   │   │  │  │
│         │   3  │   │   │   │   │180│130│80│30 │   │   │   │   │   │  │  │
├─────────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┤   │   │   │   │   │  │  │
│21 - 27, │   3  │   │   │   │   │   │   │  │   │190│140│90 │40 │   │  │  │
│рис. 4, в├──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┤   │  │  │
│         │   4  │   │   │   │   │   │   │  │   │   │   │   │   │140│80│20│
└─────────┴──────┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴───┴───┴───┴───┴───┴───┴──┴──┘

Рис. 5. Планировка В. Средний расход воздуха , кг/ч,
на каждый этаж со 2-го по верхний
в зависимости от  и , Па

┌──────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────┐
│     Число    │    Кривые разности давлений Дельта P    в зависимости    │
│              │                                     к.ш                  │
│              │     от давления в лифтовой шахте на 1-м этаже P  , Па    │
│              │                                                ш1        │
├───────┬──────┼───┬──┬───┬───┬───┬───┬───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤
│этажей │дверей│ 1 │2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │8 │ 9 │10 │11 │ 12 │13 │14 │15 │
├───────┼──────┼───┼──┼───┼───┼───┼───┼───┴──┴───┴───┴───┴────┴───┴───┴───┤
│10 - 14│  16  │150│40│-20│   │   │   │Пример P   = 70 Па,                │
│       │      │   │  │   │   │   │   │        ш1                         │
│       ├──────┼───┴──┴───┤   │   │   │G = 2000 кг/ч;                     │
│       │   8  │          │150│40 │-20│Дельта P    = 40 Па                │
│       │      │          │   │   │   │        к.ш                        │
├───────┼──────┼──────────┼───┴───┴───┼───┬──┬───┬───┬───┬────┬───┬───┬───┤
│15 - 20│  16  │          │           │150│40│-20│   │   │    │   │   │   │
│       ├──────┼──────────┼───────────┼───┴──┴───┤   │   │    │   │   │   │
│       │   8  │          │           │          │150│40 │-20 │   │   │   │
├───────┼──────┼──────────┼───────────┼──────────┼───┴───┴────┤   │   │   │
│21 - 25│16 - 8│          │           │          │            │150│ 40│-20│
└───────┴──────┴──────────┴───────────┴──────────┴────────────┴───┴───┴───┘

Рис. 6. Планировка В. Расход воздуха , кг/ч, в лестничную
клетку 2-го типа в зависимости от разности давлений 
на уровне верхнего этажа и давления в лифтовой шахте
на 1-м этаже , Па

┌─────────────────────┬───────────────────────────────────────────────────┐
│        Число        │       Номер кривой, соответствующий давлению      │
│                     │       в лифтовой шахте на 1-м этаже P  , Па       │
│                     │                                      ш1           │
├───────┬──────┬──────┼───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┤
│этажей │лифтов│дверей│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │10 │11 │12 │13 │
├───────┼──────┼──────┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤
│10 - 14│  2   │   8  │190│30 │110│   │   │   │   │   │   │   │   │   │   │
│       ├──────┼──────┼───┴───┴───┤   │   │   │   │   │   │   │   │   │   │
│       │  2   │  16  │           │190│30 │110│   │   │   │   │   │   │   │
├───────┼──────┼──────┼───────────┼───┴───┴───┤   │   │   │   │   │   │   │
│15 - 20│  2   │   8  │           │           │250│150│60 │   │   │   │   │
│       ├──────┼──────┼───────────┼───────────┼───┴───┴───┤   │   │   │   │
│       │  3   │  16  │           │           │           │160│20 │   │   │
├───────┼──────┼──────┼───────────┼───────────┼───────────┼───┴───┤   │   │
│21 - 27│  2   │   8  │           │           │           │       │164│24 │
└───────┴──────┴──────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────┴───┴───┘

Рис. 7. Планировка В. Расход наружного воздуха , кг/ч,
в нижнюю зону лестничной клетки 2-го типа при , равном
1 - 190 Па; 2 - 110 Па; 3 - 30 Па; 4 - предельный расход
воздуха при 7 этажах в зоне; 5 - то же, при 11 этажах в зоне
с внутренним переходом между зонами;  - число этажей

Рис. 8. Планировка В. Средний расход наружного воздуха,
кг/ч, для верхней зоны здания из 5 или 13 этажей
с внутренним переходом в нижнюю зону в зависимости
от давления воздуха в лифтовой шахте на 1-м этаже 
и давления в верхней зоне на верхнем этаже , равном
для кривой 1 - 220, 2 - 180, 3 - 150, 4 - 90 и 5 - 60 Па

Приложение 1

ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПРОТИВОПОЖАРНЫХ ДЫМОВЫХ КЛАПАНОВ

┌─────┬───────────────────────────────────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────┐
│N п/п│              Параметр             │КДМ-2│КПК-1│КПВС-1│КПД-4│КПУ-1М│
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┤
│  1  │Предел огнестойкости, мин, не менее│ 60  │ 90  │  60  │ 60  │  60  │
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┤
│  2  │Приведенное сопротивление          │             8000/F            │
│     │дымогазопроницанию при температуре │                   кл          │
│     │20 °C в закрытом положении клапана,│                               │
│     │  -1    -1                         │                               │
│     │кг   x м  , не менее               │                               │
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┤
│  3  │Инерционность срабатывания, с,     │  2  │ 30  │  60  │  2  │  20  │
│     │не более                           │     │     │      │     │      │
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┤
│  4  │Номинальное напряжение переменного │              220              │
│     │тока частотой 50 Гц, В             │                               │
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┤
│  5  │Потребляемая мощность, Вт          │ 100 │ 15  │  25  │ 19  │   8  │
├─────┼───────────────────────────────────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┤
│  6  │Масса клапана в зависимости        │     │     │      │     │      │
│     │от типоразмерного ряда, кг:        │     │     │      │     │      │
│     │ не менее                          │ 13  │  4  │  4   │  -  │   6  │
│     │ не более                          │ 17  │ 100 │  80  │ 10  │  72  │
└─────┴───────────────────────────────────┴─────┴─────┴──────┴─────┴──────┘

Эксплуатация указанных клапанов должна осуществляться в закрытых помещениях, кроме помещений категорий А и Б по пожаровзрывоопасности.
Все вышеуказанные дымовые клапаны прошли испытания во ВНИИПО МВД России, на основании которых выданы сертификаты соответствия и пожарной безопасности, а также лицензии на право использования знака соответствия пожарной безопасности.

Приложение 2

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КДМ-2

ЗАО "ВИНГС-М"

143900, Московская обл., г. Балашиха-3, а/я 7,
тел./факсы (095)529-76-39, 521-32-56, 523-05-49

ТУ 4854-003-11758775-94

Схема конструкции клапана КДМ-2

1 - корпус клапана; 2 - заслонка; 3 - электромагнит;
4 - сердечник электромагнита; 5 - регулируемая скоба;
6 - ось поворота заслонки; 7 - пружина; 8 - уплотнитель;
9 - концевой выключатель; 10 - штырь; 11 - кронштейн;
12 - резиновый амортизатор

                                                     В миллиметрах
┌────────┬───────────┬───────────────┬───────────────────────────┐
│ Ширина │  Высота   │     Длина     │   Проходное сечение, м2   │
├────────┼───────────┼───────────────┼───────────────────────────┤
│  550   │    440    │      165      │            0,3            │
│  700   │    500    │      165      │            0,2            │
└────────┴───────────┴───────────────┴───────────────────────────┘

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляются декоративные решетки, а также изготовляются клапаны других установочных размеров (минимальный размер 350 x 300 мм, более 800 x 600 мм - в сборке кассетного типа).

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2
с электромагнитным приводом

ЭМП - электромагнитный привод; ЭМ - электромагнит;
КВ - концевой выключатель; Л1, Л2 - лампы световой
сигнализации; Т - тумблер включения/выключения
электропитания; РВ, КРВ - реле времени, контакт реле
времени; ППК - прибор приемно-контрольный

Электрическая схема подключения клапана КДМ-2
с приводом "Belimo"

ЭМП - электромеханический привод "Belimo";
М - электродвигатель; Л1, Л2, Л3 - лампы световой
сигнализации; Т - тумблер включения/выключения
электропитания; Р, КР - реле, контакт реле;
ППК - прибор приемно-контрольный

Приложение 3

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПК-1

ТОО "ВИНГС"

141080, Московская обл., г. Юбилейный, МКРН 3, а/я 13,
тел./факс (095)515-07-91

ТУ 4854-84-015-11758775-99

Конструктивная схема клапана КПК-1

Стеновой дымовой клапан
1 - механизм привода; 2 - заслонка; 3 - корпус;
4 - термовспучивающийся уплотнитель; 5 - решетка

Типоразмерный ряд внутренних и установочных размеров
поперечного сечения клапанов КПК-1

N п/п	Условное   
обозначение  
клапана    
КПК-1     	Типоразмерный ряд    
внутренних размеров   
поперечнего сечения   
клапана (A x B x L), мм 	Типоразмерный ряд условных
установочных размеров   
клапана дымоудаления   
(D x C x L), мм      	
1  	КПК-1.010.01  	150 x 150 x 230     	270 x 270 x 230      	
2  	КПК-1.010.02  	200 x 200 x 230     	320 x 320 x 230      	
3  	КПК-1.010.03  	250 x 250 x 230     	370 x 370 x 230      	
4  	КПК-1.010.04  	300 x 300 x 230     	420 x 420 x 230      	
5  	КПК-1.010.05  	400 x 400 x 230     	520 x 520 x 230      	
6  	КПК-1.010.06  	500 x 500 x 230     	620 x 620 x 230      	
7  	КПК-1.010.07  	600 x 600 x 230     	720 x 720 x 230      	
8  	КПК-1.010.08  	800 x 800 x 230     	920 x 920 x 230      	
9  	КПК-1.010.09  	1000 x 1000 x 230    	1120 x 1120 x 230     	
10  	КПК-1.010.10  	1200 x 1200 x 230    	1320 x 1320 x 230     	
11  	КПК-1.010.11  	1500 x 1500 x 230    	1620 x 1620 x 230     	
12  	КПК-1.010.12  	2000 x 2000 x 230    	2120 x 2120 x 230     	
13  	КПК-1.010.13  	500 x 700 x 230     	620 x 820 x 230      	

По специальным заказам изготовляются клапаны с промежуточными значениями размеров поперечного сечения, указанных в типоразмерном ряде с шагом 50 мм. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электроприводом, который устанавливается по заказу внутри или снаружи корпуса. Заказ клапана производится по формуле

                              КПК-1.010 xx xx x
                                        C  d  e,

где C - указатель размера клапана по таблице типоразмерного ряда; d - указатель типа привода (ЭМ - электромагнитный привод, ЭП - электромеханический привод); e - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий). По заказу комплектуется декоративной решеткой.

Принципиальная электросхема клапана КПК-1

Приложение 4

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПВС-1.Д

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ВОЗДУХОТЕХНИКА"

121471, Москва, ул. Рябиновая, 40, тел. 447-01-11,
факс 448-53-01

ТУ 4863-182-04612941-98

Чертеж: РК-293
РК-294

┌─────────────┬───────────┬────────────┬─────────┬──────────────┬─────────┐
│     Код     │Обозначение│Сечение, мм │Длина, мм│  Количество  │Масса, кг│
│             │           │            │         │ створок, шт. │         │
├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┼──────────────┼─────────┤
│5КЛАС02930Ц  │РК-293     │ 150 x 150  │   200   │       1      │   5,1   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02931Ц  │      -01  │ 200 x 200  │         │              │   6,4   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02932Ц  │      -02  │ 250 x 250  │         │              │   7,6   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02933Ц  │      -03  │ 300 x 300  │         │              │   8,8   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02934Ц  │      -04  │ 350 x 350  │         │              │  10,2   │
├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┼──────────────┼─────────┤
│5КЛАС02940Ц  │РК-294     │ 400 x 400  │   180   │       2      │  14,8   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02941Ц  │      -01  │ 500 x 500  │         │              │  19,1   │
├─────────────┼───────────┼────────────┤         │              ├─────────┤
│5КЛАС02942Ц  │      -02  │ 600 x 600  │         │              │  23,6   │
├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤              ├─────────┤
│5КЛАС02943Ц  │      -03  │ 800 x 800  │   220   │              │  35,0   │
├─────────────┼───────────┼────────────┼─────────┤              ├─────────┤
│5КЛАС02944Ц  │      -04  │1000 x 1000 │   280   │              │  49,7   │
└─────────────┴───────────┴────────────┴─────────┴──────────────┴─────────┘

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромеханическим приводом. По специальным заказам клапаны изготовляются с промежуточными значениями размеров сечения с шагом 50 мм в пределах от 150 до 1000 мм. Заказ клапана производится по формуле

КПВС-1У(А x В),

где У - указатель назначения (Д - дымовой, О - огнезадерживающий); А x В - поперечное сечение клапана.

Электросхема клапана КПВС-1

КВ1, КВ2 - концевые выключатели; КД1, КД2 - кнопки
дистанционного управления; Р - блок реле с нормально
разомкнутыми контактами Р1 и Р2; ЭП - электродвигатель
привода; Л1, Л2 - световые индикаторы

Приложение 5

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПД-4

ООО "ВЕЗА"

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5,
тел./факс 461-60-33, 461-25-14, 461-14-41

ТУ 4863-020-40149153-99

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - электромагнит;
4 - конечный переключатель

                                                     В миллиметрах
┌─────────────────────┬─────────────────────┬────────────────────┐
│      Ширина b       │      Высота h       │      Длина l       │
├─────────────────────┼─────────────────────┼────────────────────┤
│         500         │         500         │        160         │
│         700         │         500         │        160         │
│         500         │         700         │        160         │
└─────────────────────┴─────────────────────┴────────────────────┘

Клапаны сохраняют работоспособность при вертикальной установке и расположении электромагнита сверху. Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным приводом. По заказу комплектуется декоративной решеткой. Заказ клапана производится по формуле

КПД-4-А x В-С-Н-Р,

где А x В - поперечное сечение клапана; С - вариант "А" с двумя фланцами, вариант "Б" с одним фланцем; Н - номинальное напряжение 24 или 220 В; Р - при комплектации решеткой.

Электрические схемы подключения клапана КПД-4
с электромагнитом

ЭМ - электромагнит;  - контакт блока автоматического
пожаротушения (в комплект поставки не входит);  - контакт
реле времени (в комплект поставки не входит); КН - кнопка
дистанционного открытия клапана (в комплект поставки
не входит);  - контакты концевого переключателя для
сигнализации положения лопатки клапана
("закрыто" - "открыто"); ,  - лампы сигнализации положения
лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

Приложение 6

КЛАПАН ДЫМОВОЙ КПУ-1М

ООО "ВЕЗА"

105203, Москва, ул. 16-я Парковая, д. 5
тел./факс 491-60-33, 461-25-14, 461-14-41

ТУ 4863-031-40149153-99

1 - корпус; 2 - лопатка; 3 - исполнительное устройство

Размеры, мм             	Кол-во    
лопаток, шт. 	Масса, кг 	
A   	B   	t   	m   	L   			
100  	100  	130,0 	4   	300  	1      	6,0    	
150  	150  	180,0 	4   	300  	1      	7,0    	
200  	200  	230,0 	4   	300  	1      	8,0    	
250  	250  	140,0 	8   	300  	1      	9,5    	
300  	300  	165,0 	8   	300  	1      	11,0   	
400  	400  	143,3 	12   	300  	2      	15,0   	
500  	500  	132,5 	16   	300  	2      	19,0   	
600  	600  	157,5 	16   	300  	2      	24,0   	
800  	800  	166,0 	20   	300  	4      	35,0   	
1000  	1000 	171,6 	24   	300  	4      	47,5   	
1200  	1200 	205,0 	28   	300  	6      	71,5   	

Клапан оснащен автоматически и дистанционно управляемым электромагнитным или электромеханическим приводом. По заявке Заказчика поставляется декоративно ограждающая сетка, монтажная рама для крепления клапана к строительной конструкции.
При заказе клапанов следует указать: клапан дымовой КПУ-1М, размер А x В, тип привода, напряжение питания 24 или 220 В.

Электрические схемы подключения исполнительных
устройств клапана КПУ-1М

а) электропривод фирмы "Белимо"

                    Электродвигатель LF-230-S (LF-24-S)
                                     Контактная группа

Для LF 230-S: при отключении привода от сети контакты переключателя должны раскрыться не менее чем на 3 мм.
Для LF 24-S: подсоединение через трансформатор.

Электродвигатель BF-230 (BF-24) - до 18 Нм; NF-230-S - до 8 Нм
                                            AF 230-S - до 15 Нм
                                           (AF 24-8)

Контактная группа

б) электромагнитный привод

ЭМ - электромагнит
 - контакт блока автоматического пожаротушения (в комплект поставки не входит)
 - контакт реле времени (в комплект поставки не входит)
 - контакты концевого переключателя для сигнализации положения лопатки клапана ("закрыто" - "открыто")
КН - кнопка дистанционного открытия клапана (в комплект поставки не входит)
;  - лампы сигнализации положения лопатки клапана (в комплект поставки не входят)

ЛИТЕРАТУРА

1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 2. - М.: Стройиздат, 1992
2. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование
3. СНиП 2.08.01-89*. Жилые здания
4. СНиП 2.08.02-89*. Общественные здания и сооружения
5. СНиП 2.09.02-85*. Производственные здания
6. СНиП 2.09.04-87*. Административные и бытовые здания
7. СНиП 2.11.01-85*. Складские здания
8. СНиП 21-01-97*. Пожарная безопасность зданий и сооружений
9. МГСН 4.04-94. Многофункциональные здания и комплексы.